以下簡（jiǎn）要介紹了噴霧幹燥（zào）機。
^、噴霧幹燥過程
噴霧幹燥機是類的對流幹（gàn）燥器中的一個，在其中蒸發的溶劑（通常為水）的能量被轉移到通過從幹燥氣體的熱傳導的材料被幹燥。進行幹燥，通過緊密地混合的汽化液體（tǐ）的幹燥氣體，低相對（duì）濕度的蒸發可以或蒸發的揮發相（xiàng）的液體的霧氣。出來（lái）的幹燥氣體的空氣（qì），惰性氣體（tǐ）或煙霧的（de）可用在問題。表示一（yī）種特殊形式的Dampfsprühtrockner，其中，所（suǒ）述（shù）溶（róng）劑被蒸發的能量（liàng）源（yuán）。噴霧幹燥器（qì）是一個（gè）短的時間內幹燥機（jī）。幹燥發生在第二標尺（chǐ）。
第二、噴霧
為了加快幹燥，液體（tǐ）被破碎成非（fēi）常小的液滴由Zerstäubungsaggregat。
示例（lì）：
用直徑（jìng）為20微米和300的總表麵積的1公斤的球的密度為1000 kg/m3由霧化的液體（tǐ）具有的表（biǎo）麵積為（wéi）4.8×10-2平方米產（chǎn）生（shēng）約2.4×1011^小珠平方米！
通過這（zhè）個巨大的擴大的液體，這也代表的熱交換表麵，從在幹燥運行，即使有小的溫度差，以秒為單位的特定表麵。這也是必要（yào）的，因為要幹燥的材料，當它擊中的幹衣機的壁可能不沾。
的液滴（dī）的大（dà）小取決於以下參數：
液體性（xìng）能的粘度，表麵張力和（hé）密度，
Zerstäubungsaggregat選定的和它的參數（shù）
當粘度也（yě）動態粘度行為是至關重（chóng）要的，強烈剪在（zài）Zerstäubungsaggregaten的液體：
線性牛頓流體（大部分的解決方案屬於（yú）這個（gè）組）
在剪切下的假塑性流體粘度增加（如澱（diàn）粉懸浮液）
剪切力作（zuò）用下粘（zhān）度液體（例如陶瓷懸（xuán）浮液與冷凝器）
有下列（liè）Zerstäubungsaggregate：
流體噴嘴，空心錐形噴嘴（zuǐ），壓力噴嘴
外部雙組分混合，氣動噴嘴
內部混合雙流體噴嘴
噴霧器
超（chāo）聲波霧化器
2.1流體噴嘴，空心（xīn）錐形噴嘴，壓力噴嘴
這種類型的噴（pēn）嘴的流體的霧化發生在與壓印（yìn）的旋流高的出口速度和加速度。因此需要一個高的流體壓力為約5至約200巴，這些噴嘴。在噴嘴出（chū）口處的旋流生成（chéng）的中空圓（yuán）錐狀的液（yè）體錐分解（jiě）成具有窄的分布的均勻的液滴。
優點：
墨滴大小50至400微米（無塵的噴霧處理）
能耗低，霧化
從10巴的壓力已經在狹窄的液滴分布
廉價的噴嘴設計
沒有移動（dòng）部件
的液滴尺寸的（de）控製噴射壓力和/或噴霧噴嘴的數目
沒有移動（dòng）部件（ - >防（fáng）爆（bào））
缺點（diǎn）
容易堵塞
在噴嘴出口的磨損
2.2雙組分混合外部，氣（qì）動噴嘴
由膨脹的（de）氣體，進行（háng）霧化的噴嘴之外。該液體被供給在大氣壓力或在稍微降低的（de）壓力，因為水噴射泵噴嘴的效果。的液體（tǐ）的出口速（sù）度是在1米（mǐ）/秒的順序。然而，霧化，來自當地音速的出口處（chù）。它被饋送到1.5巴的壓力下以5。在這種類型的（de）噴（pēn）嘴的液體側具有根據上的流速為1至（zhì）10毫米的直徑，因（yīn）此，堵塞不敏感。
優點：
abrasionsfrei
抗堵塞
高粘度液體（高達20,000毫帕·秒）霧化
窄的液滴尺寸分布的精細（xì）噴霧（D50為10〜80微米）
在毫無壓力的（de）液體（tǐ）飼料
非常（cháng）良好的控製選項的液滴的大小，通過改變的的Zerstäubungsgasdrucks或液體的（de）流（liú）速（sù）。
無移動（dòng）部件（jiàn）（ - >防爆）
缺點
廣（guǎng）泛的（de）液滴大小分布為毛噴（pēn）霧（D50 80-400微米）
霧化所需（xū）的壓縮氣體（tǐ）的形式。
2.3雙流體內部混合
提供這種類型是被噴射（shè）的液體在噴嘴內混（hún）合，用霧（wù）化氣（qì）體，並退（tuì）出作為兩（liǎng）相（xiàng）流。
優點
高粘度液體（tǐ）（高達（dá）20,000毫帕·秒）霧化
窄的液（yè）滴尺寸分布的精細噴霧（D50為10〜80微米）
降低能源消（xiāo）耗（hào）比外部混合
非常良好的控製選項（xiàng）的液滴的大小，通過改變的的Zerstäubungsgasdrucks或液體的流速。
沒有移動部件
缺點
磨損
含固體顆（kē）粒的液體堵塞敏感，它可（kě）以（yǐ）在噴嘴（zuǐ）幹燥
寬Tropfengtrößenverteilung毛噴（D50 80到400微（wēi）米）
流體（tǐ）必須在壓力下供給
霧化所需的壓縮氣（qì）體的形式。
2.4。噴霧器
將霧化的液體是由於加（jiā）速的液體在離心場的盤，然（rán）後射流崩解。 300米/秒的圓周上的磁盤可以實現的（de）。
優點
高粘度液體（高達20,000毫帕·秒）霧化（huà）
窄的液滴尺寸分（fèn）布的精細噴霧（D50為10〜80微米）
降低（dī）能源消耗比（bǐ）Innenmischdüse
良好的控製選項，通過改變墨滴的大小的（de）Zerstäuberscheibendrehzahl和/或液體的（de）流速。
缺點
磨損
密集保養（yǎng）
更昂貴（guì）的比噴氣（qì）
運動（dòng）部件（ - >防（fáng）爆）
廣泛毛噴霧（D50 80至400微米的（de）液滴尺寸分（fèn）布）
2.5。超聲波霧化器
這些（xiē）霧化（huà）器，液體位移通過超聲（shēng）波（bō）激發在自然振動，^終導致分（fèn）辨率下降。的液滴尺（chǐ）寸分布非常窄的聚集體與上述比較。有（yǒu）霧化器的液體與振動器接觸帶和不帶。後者有沒有發（fā）生空化的優（yōu）點是，在換（huàn）能器的表麵。氣穴現象，已經沉積的固體上的換能器的表麵。霧化（huà）在噴霧幹燥中，這些沒有被遍（biàn）曆，可以是非常昂貴的（de），因為單位（wèi）和敏感的小流量（liàng）率。
2.6。其他（tā）濺射
還（hái）有其他（tā）的濺射：
通過篩（shāi）子的漏端
兩個反旋轉輥的（de）關閉線程和液滴（dī）解體的
，從造粒的（de）熔融金屬及製品Abtropfverfahren申請。
第三（sān）、脫（tuō）水
液滴一旦形成，它們必（bì）須有足夠溫暖幹燥氣體混合。進行混合噴霧器大教堂代後1.2至4.2的非常（cháng）高的速度的下降，因為它進入幹燥（zào）器。當測量的單流體噴嘴噴霧的（de）周（zhōu）圍的（de）氣體的質量流量中引入一個Faktor10Sprühmassenstrom。在2.5和2.6的噴霧器，較低的（de）初始速度是一個問題
必（bì）須形（xíng）成的Sprühtrocknerkopfes至該霧化器相匹配。低的進入（rù）速度的幹燥氣（qì）體的噴射霧化器是必需的。在（zài）光碟機的霧化器的幹燥氣體，然而，必須向下偏轉的噴霧在高速圍繞（rào）著（zhe）盤饋送。否（fǒu）則，他（tā）會打（dǎ）在了牆上，引起結塊（kuài）。出於同樣的原因，噴嘴塔建有細長比寬。
當粒子到達在幹燥（zào）室的端壁，它必須是幹燥的，不發粘。因此幹燥室（shì）的尺寸足夠大，否則，你就可以操作它的困難結（jié）塊。任何後續的變化，在（zài）成分或產品的變化，你贏了多（duō）少的尺寸足夠大，窯運行的（de）可靠性。
在某些高難（nán）度產品來Feingutrückführung，輔助散熱，集成的或（huò）外（wài）部（bù）的流體床機或（huò）anderere的過程中（zhōng）擴展應用。
第四、沉積
噴霧幹燥器（qì）運行氣旋（xuán）和/或過濾沉積。為了實現所需的值一般殘留的灰塵過（guò）濾（lǜ）器。頻繁的產品（pǐn）變化的旋風過濾器或旋（xuán）風洗滌器組合使（shǐ）用。
的過濾器的設計（jì）應該是這樣的，即使（shǐ）有更新的產品規格（gé），也不（bú）是一個安全的操作是可能的。
第（dì）五、輔助設備
幹燥氣（qì）體的移動由風扇通過植物。引入所需要的能量（liàng），以使溶劑蒸發，通過加熱的幹燥氣體。
氣候變暖（nuǎn）類型
直接變暖的排放的燃燒器（天然氣，液化石油氣，石油）
直接排放，氣候變暖的另一個過程，條件不高Lösemittelvorbeladung
間接加熱熱交換器
氣體或燃油
蒸汽加熱
導熱油加（jiā）熱
電加熱
的幹燥氣體可以被過濾，以防止汙染的產物。
第六、防爆
對（duì）於灰塵和爆炸，在爆炸溶劑（在兩種情況下發生的，被稱為混合混合物）應配備防爆保護裝（zhuāng）置。它提供了以（yǐ）下保障：
避免潛在的（de）爆炸性環境
避免點（diǎn）火源（沒有移動部件（jiàn），如果（guǒ）他們這樣做，速度為1米/秒，地麵（miàn））
建設（shè）與防震
泄壓閥（fá）
防爆片
抑爆
防爆設計
用惰性氣體的循環操作
周（zhōu）期與（yǔ）Selbstinertisierung
第七、控製（zhì）
幹燥器的控製通常是通過一過程控製係統或較小的係統，與傳統的控製係統。該操（cāo）作可以完全（quán）自動的（de）。這將確保實現產品質量的一致性。在烘幹機發生故障的情況下（xià）被放置在一個（gè）安全的（de）狀態。
第8能源消耗（hào）
噴霧幹燥器的（de）能量消（xiāo）耗被確定（dìng）在一個簡化的能量平衡：
Q =米* HV（XE - XA）（1）
Q蒸發千（qiān）焦（jiāo）的能量
幹品公斤的米質量
XA初始含水率的基礎上（shàng）幹
XE^終在幹燥（zào）中的水分
高壓溶劑蒸（zhēng）發熱（rè）kJ /公斤
由於噴霧是一種對流幹燥器，必要的能量被提（tí）供給幹燥氣體的顯（xiǎn）熱蒸（zhēng）發：
Q =毫克*中央*（TA - TE）（2）
能量轉移的（de）Q kj量
mg幹氣體體積公斤
中央人民（mín）政府具體的熱幹燥氣體千焦（jiāo）/（千克* K）
TA的初始溫度的幹（gàn）燥氣體℃下
TE^終（zhōng）溫度的幹（gàn）燥氣體℃下
幹燥的氣體必須從環境（jìng）條件下被加熱到（dào）初始溫度：
QG =毫克*中央*（TA - TU）
QG的幹燥氣體加熱千焦的能量
mg幹氣體體積公斤
中央人民政府具體的熱（rè）幹燥氣體千焦/（千克* K）
TA的（de）初始溫度的幹燥（zào）氣體℃下
TU°C幹燥機的進氣溫度（這（zhè）是（shì）考慮到（dào）使用的年平均氣溫）
用戶感興趣，生產每千克產品的能量消耗（hào）。這一個簡化的資（zī）產負債（zhài）表中，你分的（de）Qg米，使用下列（liè）公式計算：
QG / M = HV *（XE - XA）*（TA - TU）/（TA - TE）
用一個已知的能源（yuán）價格可以計算出，幹燥的能量成（chéng）本。
Sprühtrocknung
Hier folgt eine Kurzeinführung in die Sprühtrocknung.
Der Sprühtrocknungsprozess
Zerstäubung
Einstoffdüse
Zweistoffdüse aussenmischend
Zweistoffdüse innenmischend
Zerstäuberscheibe
Ultraschallzerstäuber
Andere Zerstäuberarten
Trocknung
Abscheidung
Nebenapparate
Explosionsschutz
Steuerung
Energieverbrauch
1. Sprühtrocknungsprozess
Der Sprühtrockner gehört zur Klasse der konvektiven Trockner, bei denen die Energie zur Verdampfung des Lösemittels (meist Wasser) durch Wärmeleitung aus dem Trocknungsgas auf das zu trocknende Gut übertragen wird. Die Trocknung erfolgt durch innige Vermischung der versprühten Flüssigkeit mit einem Trocknungsgas, dessen geringe relative Feuchte die flüchtige Phase des Flüssigkeitsnebels verdunsten oder verdampfen lässt. Als Trocknungsgas kommen ausser Luft auch Inertgase oder zur Verfügung stehende Abgase in Frage. Eine Sonderform stellt der Dampfsprühtrockner dar, bei dem der Energieträger verdampftes Lösemittel ist. Der Sprühtrockner ist ein Kurzzeittrockner. Die Trocknung läuft im Sekundenmaßstab ab.
2. Zerstäubung
Zur Beschleunigung der Trocknung wird die Flüssigkeit durch ein Zerstäubungsaggregat in sehr kleine Tröpfchen zerteilt.
Beispiel:
Aus einer Kugel von 1 kg Flüssigkeit mit einer Oberfläche von 4,8 x 10-2 m2 bei einer Dichte von 1000 kg/m3 entstehen durch die Zerstäubung etwa 2,4 x 1011 kleinste Kügelchen mit einem Durchmesser von 20 Mikrometer und einer Gesamtoberfläche von 300 m2!
Durch diese enorme Vergrösserung der spezifischen Flüssigkeitsoberfläche, die gleichzeitig die Wärmeaustauschfläche darstellt, läuft die Trocknung selbst bei kleinen Temperaturdifferenzen in Sekunden ab. Dies ist auch notwendig, da das zu trocknende Gut beim Auftreffen auf die Wand des Trockners nicht kleben bleiben darf.
Die Tropfengröße hängt von folgenden Parametern ab:
den Flüssigkeitseigenschaften Viskosität, Oberflächenspannung und Dichte,
dem gewählten Zerstäubungsaggregat und seinen Parametern
Bei der Viskosität ist auch noch das dynamische Viskositätsverhalten entscheidend, da die Flüssigkeiten in den Zerstäubungsaggregaten stark geschert werden:
lineare Newtonsche Flüssigkeit (die meisten Lösungen gehören in diese Gruppe)
strukturviskose Flüssigkeiten, unter Scherung viskositätserhöhend (Beispiel Stärkesuspension)
unter Scherung viskositätserniedrigende Flüssigkeit (Beispiel Keramiksuspension mit Verflüssiger)
Es gibt folgende Zerstäubungsaggregate:
Einstoffdüse, Hohlkegeldüse, Druckdüse
Zweistoffdüse außenmischend, pneumatische Düse
Zweistoffdüse innenmischend
Zerstäuberscheibe
Ultraschallzerstäuber
2.1 Einstoffdüse, Hohlkegeldüse, Druckdüse
Die Zerstäubung der Flüssigkeit erfolgt bei diesem Düsentyp durch Aufprägung einer Drallströmung und Beschleunigung auf hohe Austrittsgeschwindigkeit. Deshalb benötigen diese Düsen einen hohen Flüssigkeitsvordruck von ca. 5 bis über 200 bar. Die Drallströmung erzeugt am Düsenaustritt einen hohlkegelförmigen Flüssigkeitskonus, der in gleichmässige Tröpfchen mit einer engen Verteilung zerfällt.
Vorteile:
Tropfengröße 50 bis 400 Mikrometer (staubfreie Endprodukte im Sprühtrockner)
geringer Energiebedarf für Zerstäubung
enge Tropfenverteilung schon bei Drucken ab 10 bar
preiswerte Düsenkonstruktion
keine bewegten Teile
Steuerung der Tropfengröße über Sprühdruck und/oder Anzahl der Sprühdüsen
keine bewegten Teile (.-> Explosionsschutz)
Nachteile
verstopfungsanfällig
Abrasion am Düsenaustritt
2.2 Zweistoffdüse außenmischend, Pneumatische Düse
Die Zerstäubung erfolgt ausserhalb der Düse durch ein expandierendes Gas. Die Flüssigkeit wird drucklos oder bei leichtem Unterdruck wegen des Wasserstrahlpumpeneffekts der Düse zugeführt. Die Austrittsgeschwindigkeit der Flüssigkeit liegt in der Größenordnung von 1 m/sec. Das Zerstäubungsgas dagegen kommt am Austritt auf die lokale Schallgeschwindigkeit. Es wird mit einem Druck von 1,5 bis 5 bar zugeführt. Auf der Flüssigkeitsseite weist dieser Düsentyp einen Durchmesser je nach Durchsatz von 1 bis 10 mm auf und ist deshalb verstopfungsunempfindlich.
Vorteile:
abrasionsfrei
verstopfungsunempfindlich
Flüssigkeiten mit hoher Viskosität (bis zu 20.000 mPasec) zerstäubbar
enge Tropfengrößenverteilung bei feiner Sprühung (D50 von 10 bis 80 Mikrometer)
drucklose Flüssigkeitszuführung
sehr gute Steuerungsmöglichkeit für die Tropfengröße durch Variation des Zerstäubungsgasdrucks oder des Flüssigkeitsdurchsatzes.
keine bewegten Teile (-> Explosionsschutz)
Nachteile
breite Tropfengrößenverteilung bei grober Sprühung (D50 80 bis 400 Mikrometer)
Zerstäubungsenergie in Form von komprimiertem Gas erforderlich.
2.3 Zweistoffdüse innenmischend
Bie diesem Typ wird die zu zerstäubende Flüssigkeit im Innern der Düse mit dem Zerstäubungsgas gemischt und tritt als Zweiphasenströmung aus.
Vorteile
Flüssigkeiten mit hoher Viskosität (bis zu 20.000 mPasec) zerstäubbar
enge Tropfengrößenverteilung bei feiner Sprühung (D50 von 10 bis 80 Mikrometer)
geringerer Energiebedarf als Außenmischdüse
sehr gute Steuerungsmöglichkeit für die Tropfengröße durch Variation des Zerstäubungsgasdrucks oder des Flüssigkeitsdurchsatzes.
keine bewegten Teile
Nachteile
Abrasion
verstopfungsempfindlich bei feststoffhaltigen Flüssigkeiten, die in der Düse austrocknen können
breite Tropfengtrößenverteilung bei grober Sprühung (D50 von 80 bis 400 Mikrometer)
Flüssigkeit muß unter Druck zugeführt werden
Zerstäubungsenergie in Form von komprimiertem Gas erforderlich.
2.4. Zerstäuberscheibe
Die Zerstäubung der Flüssigkeit erfolgt durch Beschleunigung der Flüssigkeit im Fliehkraftfeld einer Scheibe und anschließendem Strahlzerfall. Am Umfang der Scheibe werden 300 m/sec erreicht.
Vorteile
Flüssigkeiten mit hoher Viskosität (bis zu 20.000 mPasec) zerstäubbar
enge Tropfengrößenverteilung bei feiner Sprühung (D50 von 10 bis 80 Mikrometer)
geringerer Energiebedarf als Innenmischdüse
gute Steuerungsmöglichkeit für die Tropfengröße durch Variation der Zerstäuberscheibendrehzahl und/oder des Flüssigkeitsdurchsatzes.
Nachteile
Abrasion
wartungsintensiv
deutlich teurer als Düsen
bewegtes Teil (-> Explosionsschutz)
breite Tropfengrößenverteilung bei grober Sprühung (D50 von 80 bis 400 Mikrometer)
2.5. Ultraschallzerstäuber
Bei diesen Zerstäubern wird die Flüssigkeit durch Ultraschallanregung in Eigenschwingungen versetzt, die letztlich zur Auflösung in Tropfen führt. Die Tropfengrößenverteilung ist im Vergleich zu den vorher genannten Aggregaten sehr eng. Es gibt Zerstäuber mit und ohne Kontakt der Flüssigkeit mit dem Schwinger. Die letzteren haben den Vorteil, dass keine Kavitation an den Schwingeroberflächen auftritt. Durch Kavitation kann der Feststoff schon auf der Schwingeroberfläche abgeschieden werden. In der Sprühtrocknung hat sich diese Zerstäubung bislang nicht durchsetzten können, weil die Aggregate bei kleinen Durchsätzen sehr teuer und empfindlich sind.
2.6. Andere Zerstäubungsverfahren
Es gibt noch andere Zerstäubungsverfahren:
Abtropfen über einen Siebboden
zwischen zwei gegenläufigen Walzen Fäden ausziehen und Tropfenzerfall
Das Abtropfverfahren wird für Metallschmelzen und beim Prillen von Produkten angewandt.
3. Trocknung
Sobald die Tropfen gebildet sind, müssen sie mit genügend warmem Trocknungsgas vermischt werden. Die Vermischung geschieht bei dei den Zerstäubern nach 2.1 bis 2.4 schon durch die hohe Geschwindigkeit der Tropfen beim Eintritt in den Trockner. Bei Einstoffdüsen ergaben Messungen des in den Sprüh eingeschleppten Massenstroms des Umgebungsgases einen Faktor10 zum Sprühmassenstrom. Bei den Zerstäubern nach 2.5 und 2.6 stellt die geringe Anfangsgeschwindigkeit ein Problem dar.
Die Ausbildung des Sprühtrocknerkopfes muss auf den Zerstäuber abgestimmt werden. Für Düsenzerstäuber ist eine geringe Eintrittsgeschwindigkeit des Trocknungsgases erforderlich. Beim Scheibenzerstäuber muss das Trocknungsgas dagegen mit hoher Geschwindigkeit um die Scheibe herum zugeführt werden, um den Sprüh nach unten abzulenken. Andernfalls würde er auf die Wandung auftreffen und dort zu Anbackungen führen. Aus dem gleichen Grund werden Düsentürme schlank und mehr hoch als breit gebaut.
Wenn die Teilchen die Wandung am Ende der Trocknungskammer erreichen, müssen sie trocken und nicht klebend sein. Deshalb soll die Trocknungskammer immer genügend groß dimensioniert werden, da man sonst im Betrieb immer Schwierigkeiten mit Anbackungen erwarten darf. Bei späteren Änderungen an der Rezeptur oder bei Produktänderungen gewinnt man durch eine genügend groß dimensionierte Trockenkammer erheblich an Betriebssicherheit.
Bei bestimmten schwierigen Produkten kommen Feingutrückführung, Zusatzkühlung, integrierte oder externe Fließbetttrockner oder anderere Verfahrenserweiterungen zur Anwendung.
4. Abscheidung
Sprühtrockner werden mit Cyclon und/oder Filterabscheidung ausgeführt. Zum Erreichen der vorgeschriebenen Reststaubwerte werden im allgemeinen Filter eingesetzt. Bei häufigen Produktwechseln kommen Cyclon-Filter oder Cyclon-Wäscherkombinationen zum Einsatz.
Die Auslegung der Filter soll so erfolgen, dass auch bei Änderung der Produktspezifikation noch ein sicherer Betrieb möglich ist.
5. Nebenaggregate
Das Trocknungsgas wird durch Ventilatoren durch die Anlage bewegt. Die notwendige Energie zur Verdampfung des Lösemittels wird durch Erwärmung des Trocknungsgases eingebracht.
Erwärmungstypen
direkte Erwärmung durch Abgase eines Brenners (Erdgas, Flüssiggas, Öl)
direkte Erwärmung durch Abgase eines anderen Prozesses, Bedingung: keine hohe Lösemittelvorbeladung
indirekte Erwärmung mit Wärmetauscher
gas- oder ölbefeuert
dampfbeheizt
wärmeträgerölbeheizt
elektrisch beheizt
Das Trocknungsgas kann gefiltert werden, um die Kontamination des hergestellten Produkts zu vermeiden.
6. Explosionsschutz
Bei staubexplosiven Produkten und bei explosiblen Lösemitteln (beim Auftreten von beiden Bedingungen spricht man von hybriden Gemischen) ist die Ausrüstung mit Explosionsschutzvorrichtungen erforderlich. Folgende Schutzmöglichkeiten gibt es:
Vermeidung explosibler Atmosphäre
Vermeidung von Zündquellen (keine bewegten Teile, wenn doch, Geschwindigkeit unter 1 m/s, Erdung)
druckstoßfeste Bauweise mit
Druckentlastungsklappen
Berstscheiben
Explosionsunterdrückung
explosionsdruckfeste Bauweise
Kreislaufbetrieb mit Inertgas
Kreislaufbetrieb mit Selbstinertisierung
7. Steuerung
Die Steuerung des Trockners erfolgt meist durch ein Prozessleitsystem oder bei kleineren Anlagen auch mit konventionellen Steuerungsanlagen. Der Betrieb kann vollautomatisch gestaltet werden. Dadurch wird eine gleichbleibende Produktqualität erzielt. Im Störungsfall wird der Trockner in einen sicheren Zustand gebracht.
8. Energieverbrauch
Der Energieverbrauch des Sprühtrockners bestimmt sich in einer vereinfachten Energiebilanz zu:
Q = m * hv * (XE - XA) (1)
mit
Q Energie zur Verdampfung kJ
m Masse Trockenprodukt kg
XA Anfangsfeuchte bezogen auf Trocken
XE Endfeuchte bezogen auf Trocken
hv Verdampfungswärme Lösungsmittel kJ/kg
Da der Sprühtrockner ein konvektiver Trockner ist, wird die notwendige Energie zur Verdampfung durch die fühlbare Wärme des Trocknungsgases zugeführt:
Q=mg * cpg * (TA - TE) (2)
mit
Q übertragene Energiemenge kJ
mg Trocknungsgasmenge kg
cpg spezifische Wärme Trocknungsgas kJ/(kg*K)
TA Anfangstemperatur des Trocknungsgases °C
TE Endtemperatur des Trocknungsgases °C
Das Trocknungsgas muss von den Umgebungsbedingungen auf die Anfangstemperatur erwärmt werden:
Qg=mg * cpg * (TA - TU)
mit
Qg Energie für die Trocknungsgaserwärmung kJ
mg Trocknungsgasmenge kg
cpg spezifische Wärme Trocknungsgas kJ/(kg*K)
TA Anfangstemperatur des Trocknungsgases °C
TU Ansaugtemperatur des Trockners °C (hier setzt man die Jahresmitteltemperatur ein)
Den Anwender interessiert der Energieverbrauch je kg hergestelltes Produkt. Diesen berechnet man in der vereinfachten Bilanz in dem man Qg durch m dividiert und die Gleichungen einsetzt:
Qg/m= hv * (XE - XA) *(TA - TU )/(TA - TE)
Bei bekanntem Energiepreis lassen sich die energetischen Trocknungskosten berechnen.